1. INFORME COMPLETO
Estudio estático para Tuberías A 127
Proyecto:
Empresa / Entidad:
Autor:
Informe n°:
Fecha:
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Blogplastics
Rodolfo Vegas
140207
07/02/2014
Este programa es una herramienta gratuita, que puede ser utilizada por personas con conocimientos técnicos en el
cálculo estático de tuberías. El programa no puede reemplazar al ingeniero responsable.
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1

2. Contenido
1. : Tramo A-B
1.1. Entrada de datos:
3
3
1.1.1. Opciones de seguridad
3
1.1.2. Suelo
3
1.1.3. Carga
3
1.1.4. Instalación
3
1.1.5. Tubo de la base de datos
3
1.2. Resultados:
4
1.2.1. resultados intermedios del tubo
1.2.1.1. propiedades del material
1.2.1.2. Factores de seguridad
1.2.2. Resultados intermedios para caso de carga
1.2.2.1. geometría del tubo
1.2.2.2. Teoría del silo
1.2.2.3. Carga
1.2.2.4. Módulo de deformación del suelo EB
1.2.2.5. Valores de rigidez del suelo
1.2.2.6. Ángulo de apoyo, proyección relativa efectiva y ángulo de fricción
1.2.2.7. Valores característicos del material del tubo y rigidez anular
1.2.2.8. relación de rigidez
1.2.2.9. Coeficientes
1.2.2.10. Factores de concentracion λR y λB
1.2.2.11. Distribución de presiones en la circunferencia del tubo
1.2.3. Sección fuerzas clave
4
4
5
5
5
5
5
5
5
6
6
6
7
7
7
8
1.2.4. Sección fuerzas generatriz sobre el diámetro horizontal del tubo
9
1.2.5. Sección fuerzas base
10
1.2.6. Caso de carga a corto plazo
1.2.6.1. prueba de tensión
1.2.6.2. Prueba de deformación
1.2.6.3. Prueba de estabilidad (lineal):
1.2.7. Caso de carga a largo plazo
1.2.7.1. prueba de tensión
1.2.7.2. Prueba de deformación
1.2.7.3. Prueba de estabilidad (lineal):
11
11
12
12
12
12
13
14
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2

3. 1. : Tramo A-B
Descripción del tramo:
Notas:
Tipo de cálculo:
Añadir dibujo para imprimir:
Tramo A-B
En zig-zag
Según tabla
Si
1.1. Entrada de datos:
1.1.1. Opciones de seguridad
Clase de seguridad:
Deflexión admisible:
Tratamiento de la presión interna:
Menores factores de seguridad para compresión por flexión:
La aplicación de la ATV A 127 no ha sido verificada para ver si la rigidez
circunferencial mínima ha sido alcanzada:
A (caso normal)
6% (habitual)
De acuerdo con la nota 39 de la ATV 127
no (ATV A 127)
Si
1.1.2. Suelo
Tipo de relleno:
Cálculo E1:
Densidad Proctor E1:
Tipo de relleno en la zona del tubo:
Cálculo E20:
Densidad Proctor E20:
Tipo de suelo natural:
Cálculo E3:
Densidad Proctor E3:
E4 = 10 ∙ E1:
G1
Densidad Proctor
DPr,E1
95,0
G1
Densidad Proctor
DPr,E20
95,0
G2
Densidad Proctor
DPr,E3
100,0
Si
%
%
%
1.1.3. Carga
Altura de recubrimiento:
Densidad del suelo:
Carga superficial adicional:
Nivel freático máximo sobre el lecho del tubo:
Nivel freático mínimo sobre el lecho del tubo:
Presión interna, corto plazo:
Presión interna, largo plazo:
Sección llena:
Densidad del fluido:
Carga de tráfico:
h
γ
p0
hW,max
hW,min
PI,K
PI,L
Si
γF
SLW 30
1,20
20,0
0,0
0,00
0,00
7,0
0,0
m
kN/m³
kN/m²
m
m
bar
bar
10,0
kN/m³
1,30
90
m
°
1,00
[-]
1.1.4. Instalación
Instalación:
Ancho de zanja:
Ángulo del talud:
Condiciones de relleno:
Condiciones de la instalación:
Tipo de apoyo:
Ángulo de apoyo:
Proyección relativa:
Zanja
b
β
A1
B1
suelto
120º
a
1.1.5. Tubo de la base de datos
Material:
Presión nominal:
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PE 100
PN = 10,0 bar (SDR = 17,0)
3

4. Diámetro nominal:
Fabricante:
DN 400 (23,7 mm)
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1.2. Resultados:
1.2.1. resultados intermedios del tubo
Diámetro interior:
Diámetro exterior:
Radio del eje centroide de la pared del tubo:
Espesor:
Proporción:
Factor de corrección de la curvatura interior:
Factor de corrección de la curvatura exterior:
di
da
rm
s
rm/s
αki
αka
352,6
400,0
188,2
23,7
7,939
1,042
0,958
mm
mm
mm
mm
[-]
[-]
[-]
Predeformación local:
Predeformación (ovalización antes de aplicación de la carga):
δvl
δvg
0,00
1,00
Superficie del perfil radial:
Distancia de inercia:
Momento de inercia:
Momento resistente exterior:
Momento resistente interior:
Arad
e
I
Wa
Wi
23,7
11,9
1.109,3
93,6
93,6
mm²/mm
mm
mm^4/mm
mm³/mm
mm³/mm
corto plazo
9,4
0,38
1.200,0
largo plazo
9,4
0,38
200,0
kN/m³
[-]
N/mm²
23,0
17,5
N/mm²
%
%
1.2.1.1. propiedades del material
Gravedad específica
Coeficiente de poisson
Valor característico del módulo de elasticidad en sentido
circunferencial
γR
ν
ER
Valor característico de tracción por deflexión
σRBZ
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4

5. Valor característico de la deflexión radial por esfuerzo de
compresión
Valor característico de la tensión en sentido circunferencial
σRBD
23,0
17,5
N/mm²
σRZ
23,0
17,5
N/mm²
1.2.1.2. Factores de seguridad
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por
inestabilidad, tensión a tracción
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por
inestabilidad, tensión a compresión
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por
inestabilidad
erf γRBZ
2,50
2,50
[-]
erf γRBD
2,50
2,50
[-]
erf γstab
2,00
2,00
[-]
1.2.2. Resultados intermedios para caso de carga
1.2.2.1. geometría del tubo
Radio del eje centroide de la pared del tubo:
Factor de corrección de la curvatura interior:
Factor de corrección de la curvatura exterior:
rm
αki
αka
188,2
1,042
0,958
mm
[-]
[-]
1.2.2.2. Teoría del silo
Coeficiente de carga del suelo κ para carga en zanja (Teoría del Silo):
1- e
-2 ∙ K1 ∙ tanδ∙
0,849
[-]
h
b
(5.04)
κ=
2 ∙ K1 ∙ tanδ∙
h
b
Coeficiente de carga del suelo κ0 para cargas superficiales (Teoría del Silo):
κ0= e
κ
-2 ∙ K1 ∙ tanδ∙
κ0
0,715
[-]
h
(5.05)
b
1.2.2.3. Carga
Nivel freático máximo sobre la cama del tubo:
Carga vertical debida al peso del relleno:
Carga vertical debida al peso del relleno y a la carga superficial:
Tensión debida a carga de tráfico:
Coefficiente de impacto (incl.):
hW,Scheitel
PErd
PE
PV
ϕ
0,00
20,38
20,38
26,85
1,40
m
kN/m²
kN/m²
kN/m²
[-]
15,63
15,63
1,000
1,000
0,917
14,32
20,00
156,25
N/mm²
N/mm²
[-]
[-]
[-]
N/mm²
N/mm²
N/mm²
1.2.2.4. Módulo de deformación del suelo EB
Módulo elástico del relleno bajo carga:
Módulo elástico de los riñones bajo carga:
Factor de reducción por fluencia:
Factor de reducción E20 (nivel freático):
Factor de reducción E20 (zanja estrecha):
Módulo elástico del apoyo (reducido):
Módulo elástico del suelo natural:
Módulo elástico del suelo bajo el tubo:
E1,σ
E20,σ
f1
f2
αB
E2,σ
E3,σ
E4,σ
1.2.2.5. Valores de rigidez del suelo
Factor de corrección por rigidez del apoyo horizontal:
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ζ
1,050
[-]
5

6. 1,667
ζ=
Δf + (1,667 - Δf)∙
E2
(6.17)
E3
b
-1
da
Δf=
0,982 + 0,283∙
≤ 1,667
b
Corrección (6.18)
-1
da
Rigidez del apoyo horizontal:
SBh
9,019
N/mm²
SBh= 0,6 ∙ ζ ∙ E2
(6.16)
Rigidez de apoyo vertical:
SBv=
SBv
14,323
N/mm²
E2
(6.12)
a
1.2.2.6. Ángulo de apoyo, proyección relativa efectiva y ángulo de fricción
Ángulo de apoyo, proyección relativa efectiva y ángulo de fricción:
Proyección incrementada debido a la pérdida de soporte del suelo:
Proyección relativa efectiva:
a'= aS-
2α
aS
a'
120
1,00
1,091
°
[-]
[-]
E1
≥ 0,26
(6.05)
E2
Ángulo de fricción interna:
Ángulo de fricción de la pared:
φ'
δ
corto plazo
Todas las
cargas
30,000
20,000
°
°
largo plazo
Cargas del
suelo
cargas de
tráfico
largo plazo
otro
1.200,0
768,5
200,0
N/mm²
σRBZ
σRBD
23,0
23,0
20,6
20,6
17,5
17,5
N/mm²
N/mm²
σRZ
23,0
20,6
17,5
N/mm²
SR
199,863
127,993
33,310
kN/m²
Cargas
1.2.2.7. Valores característicos del material del tubo y rigidez anular
Valor característico del módulo de elasticidad
en sentido circunferencial
Valor característico de tracción por deflexión
Valor característico de la deflexión radial por
esfuerzo de compresión
Valor característico de la tensión en sentido
circunferencial
Rigidez del tubo
SR=
ER
ER ∙ I
(6.10a)
rm³
1.2.2.8. relación de rigidez
Rigidez del sistema
VRB=
SR
=
SBh
VRB
0,0222
0,0142
0,0037 [-]
8 ∙ S0
(6.15)
SBh
Relación de rigidez
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VS
0,5232
0,4394
---
[-]
6

7. SR
VS=
(6.08a)
|cv*| ∙ SBv
1.2.2.9. Coeficientes
Relación por presión de enterramiento (apoyo) K2
Coeficiente por presión de reacción del apoyo K*
K*=
0,400
1,004
0,400
1,102
-----
[-]
[-]
ch,qv
(6.14)
VRB - ch,qh*
Coeficiente por presión de reacción del apoyo cv*
-0,027
-0,020
---
[-]
cv*= cv,qv + cv,qh* ∙ K*
(6.13)
1.2.2.10. Factores de concentracion λR y λB
Factor de concentración máximo
max λ
1,522
1,522
---
[-]
h
max λ= 1+
da
3,5
a'
+
2,2
E4
+
∙ (a' - 0,25)
0,62
a'
+
E1
1,6
E4
∙ (a' - 0,25)
K'= -
h
K'
0,826
0,787
---
[-]
ch,qh
∙ cv,qh* ∙ K*
ch,qv
(6.06b)
cv,qv + cv,qh* ∙ K*
Factor de concentración sobre el tubo, valor
inicial
max λ ∙ Vs + a'∙
λR=
λR
0,858
0,802
---
[-]
4 ∙ K2 ∙ K' max λ - 1
∙
3
a' - 0,25
(6.06a)
3 + K2 ∙ K' max λ - 1
Vs + a'∙
∙
3
a' - 0,25
Factor de concentración sobre el tubo, bajo el λRG
efecto de la zanja
λRG=
λR - 1
3
∙
b
+
0,894
0,852
---
[-]
4 - λR
da
(6.21a)
3
Factor de concentración sobre el tubo, límite
superior
Factor de concentración sobre el tubo, limite
inferior
Factor de concentación sobre el tubo, valor
final
Factor de concentración del suelo
λB=
(6.04)
da
E1
Coeficiente por factor de concentración
máximo
cv,qh+
∙
λfo
3,820
3,820
---
[-]
λfu
0,475
0,475
---
[-]
λRG
0,894
0,852
---
[-]
λB
1,047
1,066
---
[-]
4 - λR
(6.07)
3
1.2.2.11. Distribución de presiones en la circunferencia del tubo
Carga vertical total
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qv
45,08
44,22
---
kN/m²
7

8. qv= λRG ∙ pE + pv
(6.24)
Presion lateral
qh= K2∙ λB ∙ pE + γB∙
qh
10,29
---
(7.01)
2
q*h
35,60
37,97
---
ch,qv ∙ qv + ch,qh ∙ qh
kN/m²
(7.02a)
VRB - ch,qh*
Presión de reacción del apoyo (sección llena) q*hw
q*hw=
kN/m²
da
Presión de reacción del apoyo (carga del
suelo)
q*h=
10,14
1,38
1,74
---
chw ∙ qw
kN/m²
(7.02b)
VRB - ch,qh*
1.2.3. Sección fuerzas clave
Momento debido a cargas verticales totales
Momento debido a la presión lateral
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
horizontal
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
(sección llena)
Momento debido a las cargas muertas
Momento debido a la sección llena
Momento debido a la presión del agua
Momento debido al nivel freático a la altura de la clave
Mqv
Mqh
M*qh
corto plazo
0,416
-0,090
-0,228
largo plazo
0,409
-0,091
-0,243
kNm/m
kNm/m
kNm/m
M*qw
-0,009
-0,011
kNm/m
Mg
Mw
Mpw
Mpa1
0,003
0,013
0,033
0,000
0,003
0,013
0,000
0,000
kNm/m
kNm/m
kNm/m
kNm/m
ΣM
0,138
0,079
kNm/m
ΣMsonst
0,105
0,079
kNm/m
ΣM
0,138
0,079
kNm/m
ΣMqv,qh,qh*
0,099
0,074
kNm/m
ΣMsonst
0,039
0,005
kNm/m
Momentos totales debidos a la sección llena y a la presión
ΣM'
0,102
0,077
kNm/m
Fuerza normal debida a las cargas verticales totales
Fuerza normal debida a la presión lateral
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
(relleno del agua)
Fuerza normal debida al peso muerto
Fuerza normal debida al relleno de agua
Nqv
Nqh
N*qh
N*qw
0,229
-1,908
-3,865
-0,150
0,225
-1,936
-4,122
-0,189
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
0,010
0,221
0,010
0,221
kN/m
kN/m
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMsonst= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpa1
Momentos totales sin presión interna/externa
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMqv,qh,qh*= Mqv + Mqh + M*qh
Momentos totales debidos a las cargas del suelo y tráfico
ΣMsonst= M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales debidos a otras cargas
ΣM'= Mqv + Mqh + M*qh + Mg
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Ng
Nw
8

9. Fuerza normal debida al nivel freático hasta la clave
Npa1
0,000
0,000
kN/m
Fuerzas totales normales
Total sin presión interna/externa
ΣN
ΣNsonst
117,949
-5,461
-5,791
-5,791
kN/m
kN/m
Fuerza normal debida a la presión del agua
Fuerzas totales normales
Fuerzas normales totales debidas a las cargas del suelo y del
tráfico
Fuerzas normales totales debidas a otras cargas
Total sin sección llena y sin presión
Npw
ΣN
ΣNqv,qh,qh*
123,410
117,949
-5,543
0,000
-5,791
-5,834
kN/m
kN/m
kN/m
ΣNsonst
ΣN'
123,492
-5,533
0,043
-5,823
kN/m
kN/m
1.2.4. Sección fuerzas generatriz sobre el diámetro horizontal del tubo
Momento debido a cargas verticales totales
Momento debido a la presión lateral
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
horizontal
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
(sección llena)
Momento debido a las cargas muertas
Momento debido a la sección llena
Momento debido a la presión del agua
Momento debido al nivel freático a la altura de la clave
Mqv
Mqh
M*qh
corto plazo
-0,423
0,090
0,262
largo plazo
-0,415
0,091
0,280
kNm/m
kNm/m
kNm/m
M*qw
0,010
0,013
kNm/m
Mg
Mw
Mpw
Mpa1
-0,003
-0,015
0,033
0,000
-0,003
-0,015
0,000
0,000
kNm/m
kNm/m
kNm/m
kNm/m
ΣM
-0,046
-0,049
kNm/m
ΣMsonst
-0,079
-0,049
kNm/m
ΣM
-0,046
-0,049
kNm/m
ΣMqv,qh,qh*
-0,071
-0,044
kNm/m
0,025
-0,005
kNm/m
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMsonst= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpa1
Momentos totales sin presión interna/externa
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMqv,qh,qh*= Mqv + Mqh + M*qh
Momentos totales debidos a las cargas del suelo y tráfico
ΣMsonst= M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales debidos a otras cargas
ΣMsonst
ΣM'= Mqv + Mqh + M*qh + Mg
Momentos totales debidos a la sección llena y a la presión
ΣM'
-0,074
-0,048
kNm/m
Fuerza normal debida a las cargas verticales totales
Fuerza normal debida a la presión lateral
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
(relleno del agua)
Fuerza normal debida al peso muerto
Fuerza normal debida al relleno de agua
Fuerza normal debida al nivel freático hasta la clave
Nqv
Nqh
N*qh
N*qw
-8,481
0,000
0,000
0,000
-8,320
0,000
0,000
0,000
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
Ng
Nw
Npa1
-0,066
0,076
0,000
-0,066
0,076
0,000
kN/m
kN/m
kN/m
Fuerzas totales normales
Total sin presión interna/externa
ΣN
ΣNsonst
114,939
-8,471
-8,309
-8,309
kN/m
kN/m
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9

10. Fuerza normal debida a la presión del agua
Fuerzas totales normales
Fuerzas normales totales debidas a las cargas del suelo y del
tráfico
Fuerzas normales totales debidas a otras cargas
Total sin sección llena y sin presión
Npw
ΣN
ΣNqv,qh,qh*
123,410
114,939
-8,481
0,000
-8,309
-8,320
kN/m
kN/m
kN/m
ΣNsonst
ΣN'
123,420
-8,547
0,010
-8,386
kN/m
kN/m
1.2.5. Sección fuerzas base
Momento debido a cargas verticales totales
Momento debido a la presión lateral
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
horizontal
Momento debido a la reacción de la presión del apoyo
(sección llena)
Momento debido a las cargas muertas
Momento debido a la sección llena
Momento debido a la presión del agua
Momento debido al nivel freático a la altura de la clave
Mqv
Mqh
M*qh
corto plazo
0,439
-0,090
-0,228
largo plazo
0,430
-0,091
-0,243
kNm/m
kNm/m
kNm/m
M*qw
-0,009
-0,011
kNm/m
Mg
Mw
Mpw
Mpa1
0,004
0,017
0,033
0,000
0,004
0,017
0,000
0,000
kNm/m
kNm/m
kNm/m
kNm/m
ΣM
0,166
0,106
kNm/m
ΣMsonst
0,134
0,106
kNm/m
ΣM
0,166
0,106
kNm/m
ΣMqv,qh,qh*
0,121
0,096
kNm/m
ΣMsonst
0,045
0,010
kNm/m
Momentos totales debidos a la sección llena y a la presión
ΣM'
0,125
0,100
kNm/m
Fuerza normal debida a las cargas verticales totales
Fuerza normal debida a la presión lateral
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
Fuerza normal debida a la reacción de la presión del lecho
(relleno del agua)
Fuerza normal debida al peso muerto
Fuerza normal debida al relleno de agua
Fuerza normal debida al nivel freático hasta la clave
Nqv
Nqh
N*qh
N*qw
-0,229
-1,908
-3,865
-0,150
-0,225
-1,936
-4,122
-0,189
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
Ng
Nw
Npa1
-0,010
0,487
0,000
-0,010
0,487
0,000
kN/m
kN/m
kN/m
Fuerzas totales normales
Total sin presión interna/externa
ΣN
ΣNsonst
117,735
-5,675
-5,996
-5,996
kN/m
kN/m
Fuerza normal debida a la presión del agua
Fuerzas totales normales
Fuerzas normales totales debidas a las cargas del suelo y del
tráfico
Fuerzas normales totales debidas a otras cargas
Npw
ΣN
ΣNqv,qh,qh*
123,410
117,735
-6,001
0,000
-5,996
-6,283
kN/m
kN/m
kN/m
ΣNsonst
123,737
0,288
kN/m
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMsonst= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpa1
Momentos totales sin presión interna/externa
ΣM= Mqv + Mqh + M*qh + M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales
ΣMqv,qh,qh*= Mqv + Mqh + M*qh
Momentos totales debidos a las cargas del suelo y tráfico
ΣMsonst= M*qw + Mg + Mw + Mpw
Momentos totales debidos a otras cargas
ΣM'= Mqv + Mqh + M*qh + Mg
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10

11. Total sin sección llena y sin presión
ΣN'
-6,012
-6,294
kN/m
1.2.6. Caso de carga a corto plazo
1.2.6.1. prueba de tensión
Coeficiente de superposición de tensiones:
Relación de deflexión:
Presión interior resultante (pI - pW):
Z
η
pI,res
Valor característico de la tensión en sentido circunferencial:
σRZ
1,21
1,15
7,00
23,0
[-]
[-]
bar
N/mm²
_
σR,res=
σqv,qh,qh* ∙ σR + σsonst ∙ σR,L
(9.01c)
σqv,qh,qh* + σsonst
Interior:
clave
generatriz
sobre el
diámetro
horizontal del
tubo
-1,236
---
base
Tensiones debidas a carga externa
Coeficiente de seguridad para carga externa,
tensión por flexión:
Coeficiente de seguridad por carga externa,
compresión por flexión:
σa
γBZ,a
0,944
24,376
γBD,a
---
Tensiones debidas a presión interna
Coeficiente de seguridad por presión interna
σi
γi
5,207
4,417
5,207
4,417
5,207
4,417
N/mm²
[-]
Factor de reducción de acuerdo a
Netzer/Pattis
Tensión por cálculo de superposición
Coeficiente de seguridad para cálculo de
superposición, tensión por flexión:
Coeficiente de seguridad para cálculos de
superposición, compresión por flexión:
Tensión de tracción por flexión a ser
considerada
Tensión de compresión por flexión a ser
considerada
n
0,903
0,876
0,875
[-]
σres
γBZ,res
5,551
4,143
3,478
6,613
5,648
4,072
N/mm²
[-]
18,601
1,247
18,440
N/mm²
[-]
---
[-]
γBD,res
---
---
---
[-]
σRBZ,res
23,00
23,00
23,00
N/mm²
σRBD,res
23,00
23,00
23,00
N/mm²
clave
generatriz
sobre el
diámetro
horizontal del
tubo
0,451
51,021
base
Exterior:
Tensiones debidas a carga externa
Coeficiente de seguridad para carga externa,
tensión por flexión:
Coeficiente de seguridad por carga externa,
compresión por flexión:
σa
γBZ,a
-1,310
---
γBD,a
17,560
Tensiones debidas a presión interna
Coeficiente de seguridad por presión interna
σi
γi
5,207
4,417
5,207
4,417
5,207
4,417
N/mm²
[-]
Factor de reducción de acuerdo a
Netzer/Pattis
Tensión por cálculo de superposición
n
0,870
0,947
0,835
[-]
σres
3,392
5,358
3,005
N/mm²
AseTUB V. 1.0.0.0 - 07/02/2014 16:31:32
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---
-1,606
---
N/mm²
[-]
14,318
[-]
11

12. Coeficiente de seguridad para cálculo de
superposición, tensión por flexión:
Coeficiente de seguridad para cálculos de
superposición, compresión por flexión:
Tensión de tracción por flexión a ser
considerada
Tensión de compresión por flexión a ser
considerada
γBZ,res
6,780
4,293
7,654
[-]
γBD,res
---
---
---
[-]
σRBZ,res
23,00
23,00
23,00
N/mm²
σRBD,res
23,00
23,00
23,00
N/mm²
Todos los coeficientes de seguridad calculados en la prueba de tensión son suficientes.
1.2.6.2. Prueba de deformación
Modo de cálculo:
Relación:
Relación 'I/(A∙rm²)∙κq':
lineal
I/(A∙rm²)
I/(A∙rm²)∙κq
qv
Coeficiente de deflexión para momentos de
deflexión
Coeficiente de deflexión por fuerzas normales
Coeficiente de deflexión por fuerzas laterales
Coeficiente resultante de deformación
qh
0,00132 [-]
0,00132 [-]
qh*
cv
-0,0893
0,0833
0,0640 [-]
cNv
cQv
c'v
-0,6830
-0,3590
-0,0915
-0,6810
0,3350
0,0836
-0,2470 [-]
0,2430 [-]
0,0646 [-]
Cambio del diámetro vertical:
Cambio del diámetro horizontal:
Δdv
Δdh
1,84
1,49
mm
mm
Deformación vertical relativa:
Deflexión admisible:
δv
zul δv
0,49
6,00
%
%
qv
κv2
krit qv
45,08
0,86
2.316,7
La deflexión determinada es menor que la deflexión permitida.
1.2.6.3. Prueba de estabilidad (lineal):
Carga vertical total:
Factor de reducción de carga de colapso por cargas de suelo/tráfico:
Carga vertical total crítica:
krit qv= 2 ∙ κv2∙ (8S0 ∙ SBh)
kN/m²
[-]
kN/m²
0,5
(9.06a)
La prueba de colapso por presión de agua no aplica, dado que no hay presencia de nivel freático ni vacío.
Coeficiente de seguridad de estabilidad:
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad:
γ
erf γstab
51,40
2,00
[-]
[-]
Los coeficientes de seguridad al pandeo determinados son suficientes.
1.2.7. Caso de carga a largo plazo
1.2.7.1. prueba de tensión
_
σR,res=
σqv,qh,qh* ∙ σR + σsonst ∙ σR,L
(9.01c)
σqv,qh,qh* + σsonst
Interior:
AseTUB V. 1.0.0.0 - 07/02/2014 16:31:32
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clave
generatriz
sobre el
diámetro
horizontal del
tubo
base
12

13. Tensiones debidas a las cargas del suelo y del σqv,qh,qh*
tráfico
Tensiones debidas a otras cargas
σsonst
Tensión total
σ
Tensión de tracción por flexión a ser
considerada
Tensión de compresión por flexión a ser
considerada
0,580
-0,842
0,804
N/mm²
0,052
0,632
-0,059
-0,901
0,127
0,931
N/mm²
N/mm²
σRBZ,res
20,37
20,42
20,20
N/mm²
σRBD,res
20,37
20,42
20,20
N/mm²
32,245
---
21,697
[-]
---
22,659
---
[-]
Coeficiente de seguridad para tensión por
γBZ
flexión:
Coeficiente de seguridad para compresión por γBD
flexión:
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad, tensión a
tracción:
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad, tensión a
compresión:
Exterior:
clave
Tensiones debidas a las cargas del suelo y del
tráfico
Tensiones debidas a otras cargas
Tensión total
σqv,qh,qh*
-1,005
σsonst
σ
σRBZ,res
[-]
erf γRBD
2,50
[-]
generatriz
sobre el
diámetro
horizontal del
tubo
0,101
20,49
σRBD,res
2,50
-0,044
-1,050
Tensión de tracción por flexión a ser
considerada
Tensión de compresión por flexión a ser
considerada
erf γRBZ
20,49
Coeficiente de seguridad para tensión por
γBZ
flexión:
Coeficiente de seguridad para compresión por γBD
flexión:
-1,249
N/mm²
-0,093
-1,342
N/mm²
N/mm²
19,52
20,41
N/mm²
19,52
20,41
N/mm²
---
[-]
---
15,213
[-]
erf γRBZ
2,50
[-]
erf γRBD
2,50
[-]
0,055
0,156
---
125,400
19,523
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad, tensión a
tracción:
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad, tensión a
compresión:
base
Todos los coeficientes de seguridad calculados en la prueba de tensión son suficientes.
1.2.7.2. Prueba de deformación
Modo de cálculo:
Relación:
Relación 'I/(A∙rm²)∙κq':
lineal
I/(A∙rm²)
I/(A∙rm²)∙κq
qv
Coeficiente de deflexión para momentos de
cv
deflexión
Coeficiente de deflexión por fuerzas normales cNv
Coeficiente de deflexión por fuerzas laterales cQv
AseTUB V. 1.0.0.0 - 07/02/2014 16:31:32
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qh
0,00132 [-]
0,00132 [-]
qh*
-0,0893
0,0833
0,0640 [-]
-0,6830
-0,3590
-0,6810
0,3350
-0,2470 [-]
0,2430 [-]
13

14. Coeficiente resultante de deformación
c'v
-0,0915
0,0836
0,0646 [-]
Cambio del diámetro vertical:
Cambio del diámetro horizontal:
Δdv
Δdh
2,16
1,58
mm
mm
Deformación vertical relativa:
Deflexión admisible:
δv
zul δv
0,57
6,00
%
%
qv
κv2
krit qv
44,22
0,87
1.862,7
La deflexión determinada es menor que la deflexión permitida.
1.2.7.3. Prueba de estabilidad (lineal):
Carga vertical total:
Factor de reducción de carga de colapso por cargas de suelo/tráfico:
Carga vertical total crítica:
krit qv= 2 ∙ κv2∙ (8S0 ∙ SBh)
kN/m²
[-]
kN/m²
0,5
(9.06a)
La prueba de colapso por presión de agua no aplica, dado que no hay presencia de nivel freático ni vacío.
Coeficiente de seguridad de estabilidad:
Coeficiente global de seguridad requerido, fallo por inestabilidad:
γ
erf γstab
42,12
2,00
[-]
[-]
Los coeficientes de seguridad al pandeo determinados son suficientes.
Todas las pruebas necesarias son correctas.
AseTUB V. 1.0.0.0 - 07/02/2014 16:31:32
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